Содержание

Введение

1. Описание котельной

1.1 Краткое описание котельной

1.2 Описание тепловой схемы существующей котельной

2. Расчет тепловых процессов в котельной

3. Расчет тепловой схемы котельной

4. Тепловой расчет парового котла ДЕ-25-14ГМ

4.1 Исходные данные для расчёта

4.2 Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам

4.3 Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания

4.4 Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания

4.5 Расчёт потерь теплоты, КПД и расхода топлива

4.6 Тепловой расчёт топки

4.7 Расчёт первого конвективного пучка

4.8 Расчёт второго конвективного пучка

4.9 Расчёт водяного экономайзера

4.10 Определение невязки теплового баланса

5. Аэродинамический расчет парового котла ДЕ-25-14ГМ

Введение

Теплоснабжение является одной из основных задач энергетики. На теплоснабжение народного хозяйства и населения расходуется около 1/3 всех используемых в Украине первичных топливно-энергетических ресурсов. Одной из важнейших задач ускорения научно-технического прогресса является внедрение новых конструкторских и технологических разработок, надёжных и эффективных, обеспечивающих существенное повышение производительности труда, экономию материальных ресурсов, охрану окружающей среды. Необходимо обновление производства, в первую очередь за счёт замены малоэффективного оборудования прогрессивным, высокопроизводительным; усовершенствование тепловых схем котельных и повышение эффективности их работы за счёт более полного использования теплоты. Развитие промышленности и широкое жилищно-коммунальное строительство вызывают непрерывный рост потребления тепловой энергии. Одновременно идёт процесс концентрации этой нагрузки в крупных городах и промышленных районах, что создаёт предпосылки для дальнейшего развития различных схем теплофикации.

1. Описание котельной

1.1Краткое описание котельной

Котельная установка предназначена для производственных целей и оборудована паровым котлом типа ДЕ-25-14ГМ. Максимальная паропроизводительность котельной (т/ч). Конденсат возвращается в количестве 80% при температуре 70оС. Давление пара, необходимое потребителю, равно 7ат. Обычно потребность в паре для технологических потребителей составляет: летом » (т/ч), в зимнее время – до 8 т/ч. Т.е., как в летнее время, так и в зимнее обычно работает один котёл. Второй котёл находится в резерве. Котел оборудованы непрерывной продувкой, принимаемой равной 5%. Потери на собственные нужды котельной составляют 5% общего расхода вырабатываемого пара.

1.2 Описание тепловой схемы существующей котельной

Насыщенный пар из котла 1 с давлением атм поступает в общую паровую магистраль котельной, из которой часть пара отбирается на привод резервного парового поршневого насоса 2. К основным производственным потребителям пар направляется с давлением 7ат после прохода через редуктор 3. С этим же давлением пар используется для нагрева питательной воды в деаэраторе 4 и исходной воды в пароводонагревателе 5. Возврат конденсата по линии 13 от потребителей осуществляется в конденсатный бак 12, откуда он при помощи конденсатных насосов 11 подаётся в деаэратор. В него поступает также предварительно обработанная водопроводная вода, восполняющая потери конденсата, а также конденсат от пароводонагревателя 5. Для уменьшения потерь тепла с продувочной водой устанавливается сепаратор непрерывной продувки 6. В сепараторе за счёт снижения давления с 7 до 1,7атм частично выделяется пар вторичного вскипания, который направляется в деаэратор, а остаточная продувочная вода охлаждается до 40Сo в водоводяном теплообменнике 7, после чего сбрасывается в барботёр 8, а затем в дренаж. Исходная водопроводная вода с температурой 5Сo, подаваемая насосом 9, нагревается в теплообменнике 5 до 25Сo, затем проходит химическую водоочистку 10 и теплообменник 7, в котором нагревается до 36Сo. После этого исходная вода проходит через охладитель выпара 11, дополнительно нагреваясь до 39Сo, и лишь затем попадает в деаэратор. В головке деаэратора смешиваются три потока при средней их температуре 80Сo.

Добавочная вода и конденсат в деаэраторе подогреваются до 104Сo как острым паром , так и паром, полученным в сепараторе непрерывной продувки. Из бака-деаэратора питательным насосом 2 (2’) вода нагнетается в водяные экономайзеры котлов. Обычно для питания используются центробежные насосы 2', а паровые поршневые 2 являются резервными. Тепловая схема котельной приведена на рис.1.1.

Рисунок 1.1. Принципиальная тепловая схема котельной.

2. Расчёт тепловых процессов в котельной

Паропроизводительность котельной «брутто» составляет (т/ч).

Общее количество возвращаемого в котельную конденсата

(т/ч).

Расход воды на продувку

(т/ч).

Количество пара, выделяемое в сепараторе непрерывной продувки

(т/ч).

Где и – энтальпия воды соответственно при 14 ат и 1,7 ат, в ккал/кг;

– энтальпия насыщенного пара при 1,7 ат, ккал/кг; – значение коэффициента, учитывающего потери тепла.

Количество воды непрерывной продувки, сливаемое в канализацию

(т/ч).

Количество воды, добавляемое для питания котлов

(т/ч).

Количество воды, подвергаемое химической водоподготовке, с учётом собственных нужд (gхим=10%)

(т/ч).

Количество питательной воды, поступающей из деаэратора, с учётом непрерывной продувки

(т/ч).

Расход выпара из деаэратора

(т/ч).

Где т/т – удельный расход выпара в т на 1т деаэрируемой воды (по данным ЦКТИ).

Расход пара для подогрева исходной воды в теплообменнике 5

(т/ч).

Где и – энтальпия исходной воды при входе и выходе из теплообменника 5 (численно равные их температурам), ккал/кг;

и – энтальпия насыщенного греющего пара и воды при давлении пара 7 ат, ккал/кг.

Количество конденсата из теплообменника 5, возвращаемое в деаэратор принимаем количество возвращаемого конденсата численно равным расходу пара, т.е.: (т/ч). А энтальпию конденсата берём при давлении 7 ат: ккал/кг.

Энтальпия химически очищенной воды (численно равная её температуре) после её нагрева в теплообменнике 7

(ккал/кг).

Где i”7 и i’7 – энтальпия воды при выходе и входе в теплообменние 7, ккал/кг;

i’1,7- энтальпия продувочной воды при давлении 1,7 ат, ккал/кг.

i’др- энтальпия сбрасываемой в барботёр воды (принимаемая численно равной температуре 40Сo).

Энтальпия химически очищенной воды после её нагрева в охладителе выпара (теплообменник 11)

ккал/кг.

Где и – энтальпия воды при выходе и входе в теплообменник 11 (численно равные их температурам);

i’1,2 и i”1,2 – энтальпия пара и конденсата при давлении 1,2 ат.

Средняя энтальпия (численно равная средней температуре) потоков воды, вошедших в деаэратор

(ккал/кг) (С)

Расход пара на подогрев питательной воды в деаэраторе (по пару 7 ат)

(т/ч).

Где – энтальпия греющего пара при 7 ат, ккал/кг;

– энтальпия питательной воды в деаэраторе при давлении 1,2 ат;

– средняя энтальпия водяных потоков, поступающих в деаэратор.

Количество пара, расходуемое на собственные нужды котельной

(т/ч).

Количество пара, выдаваемое потребителю

(т/ч).

или в % это составит %.

3. Расчёт тепловой схемы котельной

Исходные данные для расчёта тепловой схемы котельной с паровым котлом, работающей на закрытую систему теплоснабжения.

Таблица 2.1.
Физическая величина	Обозначение		Обоснование		Значение величины при характерных режимах работы котельной
					Максимально-зимнего			Наиболее холодного месяца		Летнего
1	2		3		4			5		6
Расход пара на технологические нужды (давление 0,6 МПа, температура 180оС), т/ч			Задан		15			15		10
Расход теплоты на нужды отопления и вентиляции, МВт			Задан		9			-		-
Расход теплоты на ГВС, МВт			Задан		1,8			1,8		1,5
Расчётная температура наружного воздуха для г. Кременчуга, Сo -при расчёте системы отопления -при расчёте системы вентиляции			Задан		-29			-20
			Задан		-20			-		-
Возврат конденсата технологическими потребителями, %			Задан		80			80		80
Энтальпия пара при давлении 0,6 МПа, (после РУ), кДж/кг			Табл. водяных паров		2815			2815		2815
Температура питательной воды, Сo			Задана		104			104		104
Энтальпия питательной воды, кДж/кг	.		Табл. Водяных паров		436			436		436
Непрерывная продувка котла, %		pпр		Принята		3	3		3
Энтальпия котловой воды, кДж/кг		iк.в.		Табл. Водяных паров		829	829		829
Степень сухости пара		X		Принята		0,98	0,98		0,98
Энтальпия пара на выходе из расширителя непрерывной продувки, кДж/кг		iІрасш		Табл. водяных паров		2691	2691		2691
Температура подпиточной воды, Сo		tподп		Принята		70	70		70
Энтальпия подпиточной воды, кДж/кг		iподп		Табл. водяных паров		336	336		336
Температура конденсата, возвращаемого от потребителей, Сo		tк		Задана		80	80		80
Энтальпия конденсата, возвращаемого от потребителей, кДж/кг		iк		Табл. водяных паров		336	336		336
Температура воды после охладителя непрерывной продувки, Сo		tпр		Принята		50	50		50
Энтальпия конденсата при давлении 0,6 МПа, кДж/кг		iроук		Табл. водяных паров		669	669		669
Температура сырой воды, Сo		tс.в.		Принята		5	5		15
Температура химически очищенной воды перед охладителем деаэрированной воды, Сo		tўх.о.в.		Принята		20	20		20

Расчёт тепловой схемы котельной ведётся для трёх наиболее характерных режимов работы:

А. Максимально зимний режим;

В. Режим работы для наиболее холодного месяца;

С. Летний режим работы котельной.

Коэффициент снижения расходов теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца

Расход воды на подогреватели сетевой воды

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца (Qо.в.=7,29 МВт):

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Расход пара на подогреватели сетевой воды

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Расход редуцированного пара внешними потребителями

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Суммарный расход свежего пара внешними потребителями

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Количество впрыскиваемой воды

Расход пара на собственные нужды котельной

где – Расход пара на собственные нужды в % расхода пара внешними потребителями (рекомендуется принимать 5-10 %).

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Расход пара на покрытие потерь в котельной∙

где – Расход пара на покрытие потерь (рекомендуется принимать 2-3 %).

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Суммарный расход пара на собственные нужды

Dсн= Dўсн+Dп

А. Для максимально зимнего режима:

Dсн= 1,553+0,978 = 2,531 т/ч

В. Для режима наиболее холодного месяца:

Dсн= 1,425+0,898 = 2,323 т/ч

С. Для летнего режима работы:

Dсн= 0,61+0,385 = 0,995 т/ч

Суммарная паропроизводительность котельной

D = Dвн+Dсн

А. Для максимально зимнего режима:

D = 31,06+2,531 = 33,591 т/ч

В. Для режима наиболее холодного месяца:

D = 28,5+2,323 = 30,823 т/ч

С. Для летнего режима работы:

D = 12,23+0,995 » 13,23 т/ч

Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной

где – Потери конденсата в цикле котельной установки.

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Расход химически очищенной воды

где – Потери воды в теплосети.

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Расход сырой воды

где – Коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химводоочистки.

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки

где iўрасш= 436 кдж/кг – Энтальпия воды, получаемой в расширителе непрерывной продувки.

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки

Здесь – Энтальпия воды после охладителя непрерывной продувки, принимается 210 кдж/кг.

А. Для максимально зимнего режима:

C

В. Для режима наиболее холодного месяца:

С

С. Для летнего режима работы:

Расход пара на подогреватель сырой воды

где – Энтальпия сырой воды после подогревателя, определяется для температуры воды 20 Сo;

– Энтальпия сырой воды после охладителя непрерывной продувки, определяется по температуре

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Температура хим. очищенной воды в подогревателе перед деаэратором

где – Температура деаэрированной (питательной) воды после охладителя.

А. Для максимально зимнего режима:

В. Для режима наиболее холодного месяца:

С. Для летнего режима работы:

Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором

Здесь определяется по найденной

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Суммарное количество воды и пара, поступающие в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Средняя температура воды в деаэраторе

А. Для максимально зимнего режима:

В. Для режима наиболее холодного месяца:

С. Для летнего режима работы:

расход греющего пара на деаэратор

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч

Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Действительная паропроизводительность котельной с учётом расхода пара на собственные нужды и потерь пара в котельной

А. Для максимально зимнего режима:

(т/ч)

В. Для режима наиболее холодного месяца:

(т/ч)

С. Для летнего режима работы:

(т/ч)

Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной

А. Для максимально зимнего режима:

В. Для режима наиболее холодного месяца:

С. Для летнего режима работы:

Полученная в результате расчёта тепловой схемы невязка с предварительно принятой производительностью менее 3 %, точность расчёта достаточна.

Сводная таблица результатов расчёта тепловой схемы котельной

Таблица 2.2.

Физическая величина	Обозначение	Значение величины при характерных режимах работы
		Максимально-зимнем	наиболее холодного месяца	летнем
1	2	3	4	5
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию		1	0,81	-
Расход воды на подогреватели сетевой воды, т/ч		116,1	97,7	16,125
Расход пара на подогреватели сетевой воды, т/ч		16,06	13,5	2,23
Расход редуцированного пара внешними потребителями, т/ч		31,06	28,5	12,23
Суммарный расход пара внешними потребителями, т/ч		31,06	28,5	12,23
Расход пара на собственные нужды, т/ч		1,553	1,425	0,61
Расход пара на покрытие потерь в котельной, т/ч		0,978	0,898	0,385
Суммарный расход пара на собственные нужды, т/ч		2,531	2,323	0,995
Суммарная паропроизводительн. котельной, т/ч		33,591	30,823	13,23
Потери конденсата у внешних потребителей и внутри котельной, т/ч		4,008	3,92	2,4
Расход химически очищенной воды, т/ч		7,491	6,758	2,88
Расход сырой воды, т/ч		9,36	8,45	3,6
Количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой, т/ч		1,008	0,92	0,4
Количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, т/ч		0,179	0,164	0,07
Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки, т/ч		0,829	0,756	0,33
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки, оС		9,6	9,63	9,74
Расход пара на подогрев сырой воды, т/ч		0,194	0,176	0,074
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, Сo		35,5	34,45	25,6
Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором, т/ч		0,667	0,62	0,313
Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора, т/ч		36,591	33,218	13,567
Средняя температура воды в деаэраторе, Сo		84,6	84,67	85,15
Расход греющего пара на деаэратор, т/ч		1,266	1,145	0,456
Расход редуцированного пара на собственные нужды, т/ч		2,127	1,941	0,843
Действительная паропроизводительн. котельной с учётом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной, т/ч		34,587	31,736	13,617
Невязка с предварительно принятой паропроизв., %		2,88	2,88	2,84

4. Тепловой расчёт парового котла ДЕ-25-14ГМ

4.1 Исходные данные для расчёта

Котёл ДЕ-25-14ГМ паропроизводительностью 25 т/ч вырабатывает насыщенный пар с абсолютным давлением ата. Питательная вода поступает из деаэратора при . Котёл оборудован индивидуальным водяным экономайзером системы ВТИ. Непрерывная продувка котла составляет 3%. Топливом служит природный газ.

Характеристика топлива:

;

;

;

;

(и более тяжёлые) – 0,1%;

;

.

Теплота сгорания низшая сухого газа: кДж/м3.

Плотность газа при 0 Сo и 760 мм.рт.ст.: кг/м3.

Влагосодержание на 1 м3 сухого газа при принимаем равным г/м3.

4.2 Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки: .

– присос воздуха в первый конвективный пучок;

– присос воздуха во второй конвективный пучок;

– присос воздуха в экономайзер.

Таким образом:

4.3 Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания

Теоретический объём воздуха, необходимый для полного сгорания :

Где – число атомов углерода;

– число атомов водорода.

м3/м3

Теоретический объём азота в продуктах сгорания (a = 1):

м3/м3

Теоретический объём трёхатомных газов (a = 1):

м3/м3

Теоретический объём водяных паров :

м3/м3

Определяем объёмы продуктов сгорания, объёмные доли трёхатомных газов и другие характеристики продуктов сгорания в поверхностях нагрева. Результаты сводим в таблицу 4.1.

Таблица 4.1.

Наименование величины	Расчётная формула	Топка	1конв. пучок	2конв. пучок	Эко-номайзер
Коэффициент избытка воздуха за газоходом, a	Пункт 5.2.	1,1	1,15	1,25	1,35
Коэффициент избытка воздуха средний, aср		1,1	1,125	1,2	1,3
Избыточное количество воздуха, Vоизб, м3/кг		0,973	1,22	1,95	2,9
Действительный объём водяных паров, , м3/м3		2,2	2,21	2,22	2,237
Действительный суммарный объём продуктов сгорания, , м3/м3		11,913	12,166	12,91	13,9
Объёмная доля трёхатомных газов, rRO2	VRO2 / Vг	0,087	0,085	0,08	0,075
Объёмная доля водяных паров, rH2O	VH2O / Vг	0,185	0,182	0,172	0,164
Суммарная объёмная доля, rп	rRO2 + rH2O	0,272	0,267	0,252	0,236

4.4 Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Используем для расчёта следующие формулы:

Энтальпия теоретического объёма воздуха:

,

где (сv)в – энтальпия 1 м3 воздуха, кДж/м3, принимается из таблицы 3.4. литературы [1].

Энтальпия теоретического объёма продуктов сгорания:

,

где ; ; – также, по таблице 3.4. [1]

Энтальпия избыточного количества воздуха:

Энтальпия продуктов сгорания при :

Результаты расчёта сводим в таблицу 4.2.

Таблица 4.2.

Поверх- ность нагрева	Темпера- тура после поверхнос- ти нагрева, Co	Iов, кДж/м3	Iог, кДж/м3	Iвизб, кДж/м3	I, кДж/м3
Топка, aт = 1,1	2000	29910	36572	2991	39563
	1900	28275	34540	2828	37368
	1800	26640	32492	2664	35156
	1700	25045	30475	2505	32980
	1600	23459	28474	2346	30820
	1500	21863	26480	2187	28666
	1400	20267	24523	2027	26540
	1300	18671	22547	1867	24414
	1200	17124	20615	1712	22327
	1100	15568	18730	1557	20287
	1000	14011	16851	1401	18252
1конвект. пучок aк = 1,15	1200	17124	20615	2569	23184
	1100	15568	18730	2335	21065
	1000	14011	16851	2102	18953
	900	12503	14986	1875	16861
	800	11033	13151	1655	14806
2конвект. пучок aк2 = 1,25	1100	15568	18730	3892	22622
	1000	14011	16851	3503	20354
	900	12503	14986	3123	18109
	800	11033	13151	2758	15909
	700	9554	11353	2389	13742
	600	8095	9606	2024	11630
	500	6674	7913	1669	9582
	400	5283	6246	1321	7567
	300	3931	4626	983	5609
Экономай- зер aэ = 1,35	400	5283	6246	1849	8095
	300	3931	4626	1376	6002
	200	2598	3051	909	3960
	100	1294	1508	453	1961

4.5 Расчёт потерь теплоты, КПД и расхода топлива

Тепловой баланс котла (общий вид):

,

где кДж/м3

– полезно использованное тепло, кДж/м3;

– потери с уходящими газами, кДж/м3;

– потери от химической неполноты сгорания, кДж/м3;

– потери от механической неполноты сгорания, кДж/м3;

– потери от наружного охлаждения, кДж/м3;

– потери от физической теплоты, содержащейся в удаляемом шлаке, кДж/м3.

Давление в котле: ата;

Температура питательной воды: Cо;

Процент продувки: .

Для этих условий определяем полное тепловосприятие воды и пара в котельном агрегате, отнесённое к 1 кг насыщенного пара:

,

где кДж/кг – энтальпия насыщенного пара;

кДж/кг – энтальпия питательной воды;

кДж/кг – энтальпия котловой воды.

кДж/кг

Температуру уходящих газов принимаем равной , тогда потери тепла с уходящими газами:

,

где (при сжигании газа);

кДж/м3 – определяется по таблице 4.2. при Со и ;

– энтальпия теоретического объёма холодного воздуха

, определяется по формуле:

кДж/м3

- при сжигании газа (таблица 4.4 [1])

– (таблица 4.4 [1])

– (таблица 4.4 [1]).

Определяем величину коэффициента сохранения тепла :

КПД брутто парового котла (из уравнения теплового баланса):

определение расхода топлива:

м3/ч = 0,485 м3/с

Основные конструктивные характеристики котла ДЕ-25-14ГМ, необходимые для теплового расчёта топки и газоходов

Таблица 4.3.

ВЕЛИЧИНА	КОТЁЛ ДЕ-25-14ГМ
Объём топки, м3	29
Площадь поверхности стен топки, м2	64,22
Диаметр экранных труб, мм	51 х 2,5
Шаг труб боковых экранов, мм	55
Площадь лучевоспринимающей поверхности нагрева, м2	60,46
Площадь поверхности нагрева конвективных пучков, м2: - 1 конвективный пучок – 2 конвективный пучок	16,36 196,0
Диаметр труб конвективного пучка, мм	51 х 2,5
Расположение труб конвективного пучка	1 пучок - шахматное; 2 пучок - коридорное
Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м2	1 пучок – 1,245; 2 пучок – 0,851
Поперечный шаг труб, мм	110
Продольный шаг труб, мм	110

4.6 Тепловой расчёт топки

Полезное тепловыделение в топке:

,

где , т.к. рециркуляция продуктов сгорания отсутствует;

, т.к. воздух вне агрегата не подогревается.

Теплота, вносимая с воздухом в топку для котлов без воздухоподогревателя: кДж/кг

По таблице 4.2. при значениях и полезном тепловыделении в топке ,3 кДж/м3 методом интерполирования находим теоретическую температуру горения в топке: Сo. Для определения температуры на выходе из топки строим таблицу 4.4.

Таблица 4.4.

Величина	Обозначен.	Расчётная формула	Расчёт	Результат
1	2	3	4	5
Объём топочного пространства, м3		По конструктивным характеристикам котла.	-	29
Общая площадь ограждающих поверхностей			-	64,22
Эффективная толщина излучающего слоя, м				1,626
Лучевоспринимающая поверхность нагрева, м2		По констр. характеристикам.	-	60,46
Степень экранирования топки		Fл / Fст	60,46 / 64,22	0,94
Температура газов на выходе из топки, Сo		Принимается	-	1240
Энтальпия газов на выходе из топки, кДж/м3		Таблица 4.2.	-	23071
Суммарная объёмная доля трёхатомных газов		Таблица 4.1.	-	0,272
Давление в топочной камере, МПа		Принимается Рт=0,1 МПа для котлов без наддува		0,1
Парциальное давление трёхатомных газов, МПа				0,0272
Суммарная поглощательная способность трёхатомных газов,				0,044
Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами,		Номограмма 5.4. [1]	-	7,5
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами,		, где Для газа:		1,56
Коэффициент ослабления лучей топочной средой,				3,6
Параметр m		Таблица 5.2.[1]	-	0,25
Степень черноты светящейся части факела				0,89
Степень черноты трёхатомных газов				0,23
Степень черноты факела				0,4
Коэффициент загрязнения лучевоспринимающей поверхности нагрева		Таблица 5.1.[1]	-	0,65
Угловой коэффициент		Рисунок 5.3.[1]	-	0,95
Коэффициент тепловой эффективности экранов				0,62
Степень черноты топки				0,52
Параметр			0,5	0,39
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания на 1 м3 газа при н.у.,				21,746
Действительная температура газов на выходе из топки, Со		По номограмме рисунка 5.7. [1]	-	1240
Удельная нагрузка топочного объёма, кВт/м3	qv			614,5
Тепло,переданное излучением в топке				13750,3

4.7 Расчёт первого конвективного пучка

Для проведения расчёта задаёмся двумя значениями температур на выходе из первого конвективного пучка: Со и Со. Проводим для этих температур два параллельных расчёта. Расчёт данного газохода проводится при . Все данные расчёта сводим в таблицу 4.5.

Таблица 4.5.

Величина	Обознач.	Расчётная формула	Результат
			1000	900
1	2	3	4	5
Площадь поверхности нагрева, м2		По конструктивным характеристикам котла ДЕ-25-14ГМ	16,36
Расположение труб 1 конвективного пучка	-		Шахматное
Площадь живого сечения для прохода газов, м2			1,245
Поперечный шаг труб, мм			110
Продольный шаг труб, мм			110
Диаметр труб конвективного пучка			51 х 2,5
Температура дымовых газов перед газоходом, Со		Из теплового расчёта топки	1240
Энтальпия дымовых газов перед газоходом, кДж/м3			23071
Энтальпия дымовых газов после газохода, кДж/м3		Таблица 4.2.	18953	16861
Тепловосприятие газохода, кДж/м3		где	4088	6154
Расчётная температура потоков продуктов сгорания в газоходе, Со			1120	1070
Температурный напор, Со		, где Со – температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле (температура насыщения).	925	875
Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с			20,8	19,9
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева		и Сz=1; Сs=0,92; Сф=1,05 и 1,03 Номограмма 6.2. [1]	115,9	109
Параметр kps		и 11,5; МПа; (Таблица 5.1.);	0,066	0,069
Степень черноты газового потока		Номограмма 5.6. [1]	0,12	0,125
Температура загрязнённой стенки, Сo		t+Dt, где t=195 оС; Dt=25 оС (при сжигании газа)	220	220
Коэффициент при средней температуре газов		Номограмма 6.4. [1]	0,99	0,98
Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективной поверхности нагрева,		и Номограмма 6.4. [1]	19,6	19,0
Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева,			135,5	128
Коэффициент тепловой эффективности		Таблица 6.2. [1]	0,85	0,85
Коэффициент тепло- передачи,			115,18	108,8
Температурный напор, Со			920	864
Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, кДж/м3			3574	3174

По двум принятым значениям температур (1000 и 900 Сo), а также полученным двум значениям и производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания на выходе из поверхности нагрева.

Полученная температура 1015 Сo незначительно отличается от предварительно принятой (1000 Сo). Уточняем расчёт для полученной температуры.

Энтальпия кДж/м3 (при полученной температуре).

Температурный напор:

Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева:

4.8 Расчёт второго конвективного пучка

Задаёмся двумя значениями температур на выходе из второго конвективного пучка.

; . Проводим для этих температур два параллельных расчёта. Расчёт проводим при . Результаты расчёта сводим в таблицу 4.6.

Таблица 4.6.

Величина	Обознач.	Расчётная формула	Результат
			1000	900
1	2	3	4	5
Площадь поверхности нагрева, м2		По конструктивным характеристикам котла ДЕ-25-14ГМ	196
Расположение труб 2 конвективного пучка	-		Коридорное
Площадь живого сечения для прохода газов, м2			0,851
Поперечный шаг труб, мм			110
Продольный шаг труб, мм			110
Диаметр труб конвективного пучка			51 х 2,5
Температура дымовых газов перед газоходом, Сo		Из теплового расчёта первого конвективного пучка.	1015
Энтальпия дымовых газов перед газоходом, кДж/м3			19270
Энтальпия дымовых газов после газохода, кДж/м3		Таблица 4.2.	7175	6196
Тепловосприятие газохода, кДж/м3		, где ;	12134	13113
Расчётная температура потоков продуктов сгорания в газоходе, Сo			697,5	672,5
Температурный напор, Сo		, где – температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле (температура насыщения).	502,5	477,5
Средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, м/с			26,15	25,5
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева		и и Номограмма 6.1. [1]	126	123
Параметр		и (Таблица 5.1.);	0,099	0,103
Степень черноты газового потока		Номограмма 5.6. [1]	0,1	0,105
Температура загрязнённой стенки, Сo		, где; (при сжигании газа)	220	220
Коэффициент при средней температуре газов		Номограмма 6.4. [1]	0,8	0,79
Коэффициент теплоотдачи, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективной поверхности нагрева,		и Номограмма 6.4. [1]	7,36	7,22
Суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева,			133,36	130,22
Коэффициент тепловой эффективности		Таблица 6.2. [1]	0,85	0,85
Коэффициент тепло- передачи,			113,36	110,69
Температурный напор, Сo			427	380
Количество теплоты, воспринятое поверхностьюнагрева,			19562	16998

По двум принятым значениям температур и полученным двум значениям и производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания на выходе из второго конвективного пучка.

Полученная температура , она отличается от принятой на 50 Сo, что в соответствии с [1] допустимо. Для полученной температуры производим перерасчёт

Энтальпия кДж/м3.

Температурный напор:

Количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева второго конвективного пучка:

4.9 Расчёт водяного экономайзера

Таблица 4.7.

НАИМЕНОВАНИЕ ВЕЛИЧИНЫ	Обозн	РАСЧЁТНАЯ ФОРМУЛА	Результат
1	2	3	4
Температура газов на входе в экономайзер, Сo		Из расчёта второго конвективного пучка.	280
Энтальпия газов на входе в экономайзер, кДж/м3		Таблица 4.2.	5594
Температура уходящих газов, Сo		Принята	140
Энтальпия уходящих газов, кДж/м3		Таблица 4.2.	2760,6
Количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания, кДж/м3		где	2838
Энтальпия воды на входе в экономайзер, кДж/кг		[6]	436
Энтальпия воды после экономайзера, кДж/кг		кг/с; кг/с	628,8
Температура воды после экономайзера, Сo		[6]	149
Перепад температур между температурой насыщения и температурой воды на выходе из экономайзера, Сo	-	, т.е. необходимое условие выполняется.	46
Средний температурный напор, Co
Средняя температура дымовых газов, Сo			210
Число труб в ряду, шт.		Принято	10
Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м2		, где Таблица 6.3. [1]	1,84
Число параллельно включенных змеевиков в пакете, шт.			6
Действительная скорость продуктов сгорания в экономайзере, м/с			6,5
Коэффициент теплопередачи,		, где ; Номограмма 6.9. [1]	19,57
Площадь поверхности нагрева экономайзера, м2			837
Общее число труб, шт.		, где м2 Таблица 6.3. [1]	187
Число рядов
Тип устанавливаемого экономайзера	ВЭ-1Х-20п-3,0

4.10 Определение невязки теплового баланса

Невязка:

Полученная точность достаточна, тепловой расчёт закончен.

5. Аэродинамический расчёт парового котла ДЕ-25-14ГМ

Целью аэродинамического расчёта котла является проверка правильности выбора тягодутьевых машин на основе определения производительности тяговой и дутьевой систем и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах.

Газовоздушный тракт включает в себя воздухопровод, запорные и регулирующие органы, газопроводы, элементы собственно парогенератора, тягодутьевые машины и дымовую трубу.

Аэродинамический расчёт ведётся по схеме газовоздушного тракта с разделением его на участки.

Расчёт выполнен для парового котла ДЕ-25-14ГМ, работающем на природном газе. Паропроизводительность котла - 25 т/ч. Котёл оснащён одной газомазутной горелкой типа ГМП-16. Забор воздуха производится из помещения котельной. Воздух, подаваемый вентилятором к горелке, не подогревается.

1

4

5

3

2

6

Рисунок 6.1. Схема газовоздушного тракта

1 – патрубок забора воздуха; 2 – вентилятор; 3 – горелка; 4 – котёл; 5 - водяной экономайзер; 6 – дымосос; 7 – дымовая труба.

Исходные данные для аэродинамического расчёта:

Таблица 5.1.

Расход топлива, м3/с		0,485
Теоретически необходимый объём воздуха, м3/м3		9,73
Коэффициент избытка воздуха в топке		1,1
Температура воздуха в котельной, Сo		30
Коэф. избытка воздуха на выходе из котла		1,35
Температура уходящих газов, Сo		140
Объём продуктов сгорания, м3/м3		13,9

РАСЧЁТ Таблица 5.2.

СОПРОТИВЛЕНИЕ	Обозн		ФОРМУЛА		Расчёт
1	2		3		4
РАСЧЁТ ДУТЬЯ
1. Воздушный тракт – от забора воздуха до горелки, горелка
Средний секундный объём воздуха, м3/с					6,08
Патрубок забора воздуха
Коэффициент местного сопротивления			Таблица 7-3 [5]		0,2
Площадь сечения, м2			По констр. хар-кам		1,088
Скорость воздуха, м/с					5,6
Динамическое давление, мм.вод.ст.			Рисунок 7-2 [5]		1,8
Сопротивление патрубка, мм.вод.ст.					0,36
Участок трения 1
Сопротивление трения, мм.вод.ст., ; м; мм.вод.ст.			, где Таблица 7-2 [5]		4,07
Карман
Скорость воздуха на входе в рабочее колесо, м/с, м					10,1
Коэффициент сопротивления кармана			Пункт 2-32 [5]		0,2
Динамическое давление, мм.вод.ст.			Рисунок 7-2 [5]		6,0
Сопротивление кармана, мм.вод.ст.					1,2
Диффузор за вентилятором
Отношение площадей сечений					2,13
Скорость воздуха, м/с					12,16
Таблица 6.2. (продолжение)
1	2		3		4
Динамическое давление, мм.вод.ст.			Рисунок 7-2 [5]		8,5
Коэффициент сопротивления			Рисунок 7-14 [5]		0,26
Сопротивление диффузора, мм.вод.ст.					2,21
Поворот на 90о
Коэффициент сопротивления			Рисунки 7-15,16,17 [5]		0,22
Динамическое давление, мм.вод.ст.			Рисунок 7-2 [5]		8,5
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.					1,87
Участок трения
Сопротивление трения, мм.вод.ст.			l=4,56 м; м ; ;		1,16
Поворот – диффузор на 90о
Отношение площадей сечений					1,34
Скорость воздуха, м/с					9,1
Динамическое давление, мм.вод.ст.			Рисунок 7-2 [5]		4,8
Коэффициент сопротивления			Рисунок 7-16,17,19 [5]		0,36
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.					1,73
Суммарное сопротивление тракта холодного воздуха, мм.вод.ст.					12,6
Горелка газомазутная
Коэффициент сопротивления			Таблица 7-6 [5]		3
Суммарная площадь сечения для прохода воздуха, м2					0,196
Скорость воздуха на выходе из завихрителей, м/с					32,7
Динамическое давление, мм.вод.ст.			Рисунок 7-2 [5]		57
Сопротивление горелки, мм.вод.ст.					171
Перепад полных давлений по воздушному тракту, мм.вод.ст.					183,6
РАСЧЁТ ТЯГИ
Участок – от выхода из топочной камеры до выхода из экономайзера
Разрежение на выходе из топки, мм.вод.ст.			Пункт 2-56 [5]		2
Поворот газов на 90о на выходе из топочной камеры
Коэффициент сопротивления			Пункт 1-36 [5]		1,0
Температура газов на выходе из топки, Сo				Из данных теплового расчёта		1240
Средний секундный объём газов, м3/с						35,75
Средняя площадь, м2						3,1
Средняя скорость газов в повороте, м/с						11,5
Динамическое давление, мм вод ст.				Рисунок 7-2 [5]		1,2
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						1,2
Первый котельный пучок
Коэффициент сопротивления				Рисунок 7-6 [5]		24,67
Площадь сечения, м2						4,16
Средний секундный объём газов, м3/сек						23,43
Скорость газов, м/с						5,63
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		0,6
Сопротивление первого котельного пучка, мм.вод.ст.						14,8
Поворот потока газов на 180о
Коэффициент сопротивления				Пункт 1-36 [5]		2
Средний секундный объём газов, м3/c						17,6
Средняя площадь, м2						3,4
Средняя скорость газов в повороте, м/с						5,2
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		0,8
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						1,6
Второй котельный пучок
Площадь сечения, м2						1,46
Средний секундный объём газов, м3/с						13,78
Скорость газов, м/с						9,44
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		2,7
Коэффициент сопротивления				Рисунок 7-6 [5]		21,6
Сопротивление пучка, мм.вод.ст.						58,32
Поворот на 45о
Площадь сечения, м2						1,24
Коэффициент сопротивления поворота				Пункт 1-29 [5]		0,35
Средний секундный объём газов, м3/с						12,18
Скорость газов в повороте, м/c						9,8
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		2,8
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						0,98
Конфузор в прямом канале
Угол сужения конфузора, град.						48,1
Коэффициент сопротивления				Таблица 7-3 [5]		0,1
Площадь меньшего сечения, м2						0,63
Секундный объём газов, м3/с						12,18
Скорость газов в конфузоре, м/с						19,3
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		10
Сопротивление конфузора, мм.вод.ст.						1,0
Сопротивление при внезапном расширении
Коэффициент сопротивления				Рисунок 7-11 [5]		0,1
Отношение сечений						0,66
Секундный объём газов, м3/с						12,18
Скорость газов в сечении, м/с						12,68
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		4,8
Сопротивление расширения, мм.вод.ст.						0,48
Поворот на 90о с изменением сечения
Коэффициент сопротивления поворота				Рисунок 7-20 [5]		1,05
Отношение сечений						1,9
Секундный объём газов, м3/с						12,18
Скорость газов в сечении, м/с						6,7
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		1,2
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						1,26
Экономайзер чугунный
Коэффициент сопротивления				Пункт 2-18 [5]		10
Количество рядов, шт.				Из конструктивных характеристик и данных теплового расчёта		20
Площадь сечения, м2						1,656
Живое сечение для прохода газов, м2						0,184
Количество труб в ряду, шт.						9
Средний секундный объём газов, м3/с						10,3
Скорость газов в экономайзере, м/c						6,2
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		1,5
Сопротивление экономайзера, мм.вод.ст.						15
Поворот на 90о с изменением сечения
Коэффициент сопротивления				Рисунки 7-16,17,19 [5]		0,58
Отношение сечений						0,48
Секундный объём газов, м3/c						8,46
Скорость газов в сечении, м/с						10,6
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Таблица 7-2 [5]		4,9
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						2,84
Участок – от выхода из экономайзера до выхода из дымососа
Участок трения
Сопротивление трения, мм.вод.ст.						0,69
Секундный объём газов, м3/с						8,46
Площадь сечения, м2						0,8
Расчётная скорость газов, м/c						10,6
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		4,9
Эквивалентный диаметр сечения						0,89
Коэффициент сопротивления трения				Таблица 7-2 [5]		0,02
Длина участка, м		l		Задано		6,3
Два поворота на 30о
Коэффициент сопротивления поворота				Рисунки 7-16,17,19 [5]		0,18
Площадь сечения, м2						0,8
Секундный объём газов, м3/c						8,46
Расчётная скорость, м/c						10,6
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		4,9
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						1,76
Поворот на 90о с изменением сечения
Коэффициент сопротивления поворота				Рисунки 7-16,17,19 [5]		0,94
Отношение сечений						1,5
Секундный объём газов, м3/c						8,46
Расчётная скорость газов в сечении, м/c						7,05
Таблица 6.2. (продолжение)
1		2		3		4
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		2,2
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						2,07
Участок – от дымососа до дымовой трубы
Сопротивление трения
Секундный объём газов, м3/c						8,46
Площадь сечения, м2						0,8
Расчётная скорость газов, м/c						10,6
Эквивалентный диаметр сечения, м						0,89
Длина участка, м		l		Задано		22,5
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		4,9
Коэффициент сопротивления трения				Таблица 7-2 [5]		0,02
Сопротивление трения, мм.вод.ст.						2,48
Поворот на 45о
Площадь сечения, м2						0,8
Коэффициент сопротивления поворота		x		Рисунки 7-16,17,19 [5]		0,57
Секундный объём газов, м3/c						8,46
Расчётная скорость газов, м/c						10,6
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		4,9
Сопротивление поворота, мм.вод.ст.						2,79
Вход в дымовую трубу
Коэффициент сопротивления входа				Пункт 2-34 [5]		0,62
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		4,9
Сопротивление входа, мм.вод.ст.						3,04
Участок – дымовая труба
Потери давления с выходной скоростью
Коэффициент сопротивления трубы				Пункт 2-44 [5]		1,0
Расчётная скорость газов, м/c				Из расчёта дымовой трубы		16
Динамическое давление, мм.вод.ст.				Рисунок 7-2 [5]		37
Потери давления, мм.вод.ст.						6,0
Сопротивление трения
Высота трубы, м		l		Из расчёта дымовой трубы		30
Таблица 6.2. (продолжение)
1		2		3		4
Диаметр трубы, м						1,2
Коэффициент сопротивления трения				Таблица 7-2 [5]		0,02
Сопротивление трения, мм.вод.ст.						18,5
Самотяга дымовой трубы
Высота дымовой трубы				Задано		30
Температура уходящих газов, оС				Задано		140
Объёмная доля водяных паров в дымовых газах				Из теплового расчёта котла		0,161
Значение самотяги на один метр высоты, мм.вод.ст.		ў		Рисунок 7-26 [5]		0,41
Самотяга дымовой трубы, мм.вод.ст.				ў		12,3
Среднее барометрическое давление, мм.рт.ст.				Рисунок 2-6 [5]		760
Поправка на разницу плотностей дымовых газов и сухого воздуха при 760 мм.рт.ст.				Рисунок 7-26 [5]		0,98
Суммарное сопротивление газового тракта, мм.вод.ст.						132,02
Перепад полных давлений по тракту, мм.вод.ст.						117,62
ВЫБОР ДЫМОСОСА
Коэффициент запаса по производительности				Таблица 4-1 [5]		1,1
Расчётная производительность дымососа, м3/час						33501,6
Коэффициент запаса по давлению				Таблица 4-1 [5]		1,2
Расчётный напор дымососа, мм.вод.ст.						141,144
Температура, для которой составлена характеристика, Сo				Рисунок 7-53 [5]		100
Коэффициент пересчёта						1,14
Приведённый напор, мм.вод.ст.						160,9
Тип дымососа		ДН – 12,5 (n=1500 об/мин.)
ВЫБОР ВЕНТИЛЯТОРА
Расчётная производительность, м3/ч						24076,8
Расчётный напор вентилятора, мм.вод.ст.						220,32
Температура, для которой составлена характеристика, Сo				Таблица 14-1 [2]		30
Коэффициент пересчёта						1
Приведённый напор, мм.вод.ст.						220,32
Тип вентилятора		ВДН – 11,2 (n=1500 об/мин.)

В результате произведённого аэродинамического расчёта по напору и производительности были выбраны вентилятор ВДН–11,2 и дымосос типа ДН – 12,5.

Приложение

Основные технические характеристики паровых котлов типа ДЕ-10-14ГМ и ДЕ-25-14ГМ:

Таблица 3.1.

Характеристика	ДЕ-10-14ГМ	ДЕ-25-14ГМ
Паропроизводительность, т/ч	10	25
Рабочее избыточное давление пара, МПа (кгс/см2)	1,3 (13)	1,3 (13)
Состояние пара	Насыщенный	Насыщенный
Температура питательной воды, Со	100	100
Общая поверхность нагрева, м2	149	270
Водяной объём котла, м3	8,4	16,5
Паровой объём котла, м3	2,0	2,6
Тип газомазутной горелки	ГМ-7	ГМП-16
Расчётный расход топлива (газ), м3/ч	718	1792
Расчётный расход топлива (мазут), кг/ч	673	1682

Основные данные тепловых расчётов котлов ДЕ (по данным ВТИ):

Таблица 3.2.

НАИМЕНОВАНИЕ	ДЕ-10-14ГМ		ДЕ-25-14ГМ
	Мазут	Газ	Мазут	Газ
КПД котла, %	98,85	92,15	91,35	92,79
Расчётный расход топлива , кг/ч	698	743	1736	1845
Объём топочной камеры, м3	17,14		29
Лучевоспринимающая поверхность нагрева , м2	38,96		60,46
Полная поверхность стен топки , м2	41,47		64,22
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки	1,1	1,05	1,1	1,05
Температура газов на выходе из топки ,Со	1071	1109	1188	1240
Тепловая нагрузка экранов , кДж/(м2/ч)
Видимое тепловое напряжение топочного объёма, ,
Расположение труб котельного пучка	Коридорное		1 пучок – шахматное 2 пучок - коридорное
Расчётная поверхность нагрева, м2	117,69		1 пучок – 16,36 2 пучок – 196,0
Сечение для прохода газов , м2	0,41		1 пучок – 1,245 2 пучок – 0,851
Средняя скорость газов м/с	18,0	16,9	1 пучок – 24 2 пучок – 21,5
Коэффициент теплопередачи ,	233,6	287,9	1 пучок – 398 2 пучок – 293,3
Температура газов за пучками , Со	306	264	1 пучок – 1010 2 пучок - 350
Тип чугунного экономайзера ВТИ	ВЭ-Х11-16п-2м		ВЭ-1Х-20п-3,0
Поверхность нагрева , м2	236		808,2
Средняя скорость газов , м/с	8,0	7,37	7,6	7,0
Коэффициент тепло- передачи ,	57,7	73,8	55,85	71,61
Температура воды на выходе из экономайзера , Со	133	130	152	145
Температура газов за экономайзером , Со	172	143	172	140

Литература

Драганов Б.Х, Овчаренко Н.И, Теплотехніка Київ 2005 Інкос 503стр

Промышленная енергетика Журнал Промышленная энергетика. Москва.

Сушкин И.Н. Теплотехніка Москва Металлургия 1973 270стр

Головкин П.И. Энергосистема и потребители энергии Техника Киев 1978 130 стр.

Веников В.Л. Энергетические системы Москва "Высшая школа"1979,448с

Алабовский А.Н., Недужий И.А. Техническая термодинамика и теплопередача Киев «Высшая школа» 1990

7. Справочник проектировщика под ред. А.А.Николаева. – Проектирование тепловых сетей.-М.: 1965-360с.